目前电厂脱硝方法主要有选择性催化还原法（SCR）和非选择性催化还原法（SNCR）以及在二者基础上发展起来的SNCR/SCR联合烟气脱硝技术。这三种烟气脱硝技术均有各自的优缺点。
SNCR技术的原理是在锅炉内适当温度（一般为900～1100℃）的烟气中喷入尿素或氨等还原剂，将NOX（氮氧化物）还原为无害的N2（氮气）、H2O（水）。根据国外的工程经验，该技术的脱硝效率约为25%-50%，在大型锅炉上运行业绩较少。
SCR技术是将SCR反应器布置在火电机组锅炉省煤器和空气预热器之间，烟气垂直进入SCR反应器，经过各层催化剂模块将NOX还原为无害的N2、H2O。上述反应温度可以在300℃-400℃之间进行，脱硝效率约为70%-90%，在大型锅炉上具有相当成熟的运行业绩。
SNCR/SCR混合烟气脱硝技术是集合了SCR与SNCR技术的优势而发展起来的，该技术降低了SCR系统的装置成本，但技术工艺系统相对比较复杂。该技术更适合含灰量高、脱硝效率要求较高的情况。

山西河曲发电厂的脱硝控制系统采用山东鲁能控制工程有限公司的LN2000分散控制系统，对脱硝的保护，顺序控制，调节系统控制等进行了全程的控制。

该套脱硝控制系统与脱硫系统组成一套完整的脱硫脱硝控制系统，共有25对控制站，其中脱硫占19对，脱硝占6对。

测点总数8993个，分配如下 AI点1108个，  RTD点576个，  TC点64个,  AO点200个,  DI点4743个,  DO点2302个。

一.   脱硝 DCS 跳闸保护逻辑

1.IS-1（INTERLOCK GROUP 1 保护逻辑 1) ：SCR 反应器 A 跳闸逻辑；

1.——跳闸条件（OR）：

a.手动跳闸；或；

b.SCR 反应器 A 入口温度＞420 ℃，延时 30s 或；

c.SCR 反应器 A 入口温度＜300  ℃或；

d.锅炉 MFT 或；

e.稀释空气流量（10HSG21CF101）≤2000Nm3/h，延时 30S，或；

f.氨气/空气比例>8%，或；

g.稀释风机 A（10HSG10AN001）跳闸且稀释风机 B（10HSG15AN001）跳闸或；

h. 氨气母管供氨压力（10HSK30CP101）低（可选）。

i.           

2.——跳闸动作：

快关 SCR 反应器 A 入口喷氨关断阀（10HSK31AA003）和调节阀（10HSK31AA101）（调 节信号设定为 4mA）；

二、顺序控制

主要有稀释风机系统、混合器入口关断门、声波吹灰吹灰控制逻辑、省煤器除灰系统，我们这里选典型的声波吹灰吹灰控制进行说明。

声波吹灰吹灰控制逻辑

3.1 声波吹灰器编组说明

每个声波吹灰器每 10min 发声 10s。编组时同层相邻 2 个声波吹灰器编成一组，落单的一个编成一组

3.2 顺控逻辑（每台反应器安装中层和下层吹灰器时使用，上层为预留，每台机组共 12 组）

——允许启动条件： 无

——自动启动：上个吹灰顺控结束。(本吹灰顺控为循环运行)

（说明：每次动作同一组内两台台吹灰器同进同退）

3.3 顺控逻辑（每台反应器安装上层、中层和下层吹灰器时使用，每台机组共 18 组）

——允许启动条件： 无

——自动启动：上个吹灰顺控结束。(本吹灰顺控为循环运行)

（说明：每次动作同一组内两台台吹灰器同进同退）

三、调节系统

1.      SCR 反应器氨气喷射量调节

控制方法如下所述：

1.        计算锅炉烟气流量 a）锅炉烟气流量的计算是依据燃料成分分析结果，以及锅炉燃烧的空气流量、燃料量等来进行。脱硝系统最低投运负荷为 50%，此负荷率可不用投油助燃，因此锅炉烟气流量最终可 依据煤质分析结果计算烟气流量。烟气流量的具体内容参阅图 1.4.2 烟气流量参考资料。 b）对负荷变化较大的情况，需要加入超前-滞后预喷氨修正回路。

负荷变化的幅度由 MRY 监测得到。如果负荷变化大，切换继电器 T3 接通，执行超前-滞 后预喷氨修正回路。

当负荷没有变化时或变化较小时，超前-滞后预喷氨修正回路不工作（b    c）。

2.        NOx 含量计算

a.       计算出的烟气流量 DFGA 与反应器入口 NOx 浓度（纯净 NOx）的乘积就是 NOx 流量信号 E。

E（NOx 流量信号）= DFGA（烟气流量）x D（入口 NOx 浓度）

b.       函数 FG1 用做从锅炉空气流量到 NOx 浓度（纯净 NOx）的转化计算，该函数可根据运 行数据进行拟合。这个信号在 NOx 分析仪处于维修或故障时起作用，此时 T1 开关进行切换。

3.        氨气流量计算

a)       计算出的 NOx 流量信号 E 与反应器出口 NOx 变量设定回路的修正摩尔比信号 F 相乘， 得到的就是所需要的 NH3 流量信号 G。

G(所需要的 NH3 流量信号)=E(NOx 流量信号 E)xF(修正摩尔比)

b)      NH3 流量信号需要考虑负荷变化的影响和烟气分析仪的时滞特性。G 与超前-滞后回路 输出信号 H，微分回路输出信号 I、出口 NOx 变化设置回路的输出信号 J 的和就是系统所需的 氨气流量信号 K，信号 K 比信号 G 更易于对负荷的变化做出响应。

4.        氨气流量调节阀控制

氨气流量调节阀是由所需的氨气流量信号 K 与控制器修正后的氨气流量信号 L 的偏差来控制的。纯氨气的流量在氨气喷射母管中由其温度和压力值进行修正。

2.      固定摩尔比控制

控制方法如下所述 控制基本原理（固定摩尔比控制），具体地说，控制方法如下：

（氨气流量）=（气体流量）x（氮氧化物浓度）x（摩尔比）

由锅炉空气流量到烟气量的计算与出口 NOx 常量控制方法的计算方法相同。

a)       烟气流量计算

锅炉烟气流量的计算是依据燃料成分分析结果，以及锅炉燃烧的空气流量、燃料量等来 进行。脱硝系统最低投运负荷为 50%，此负荷率可不用投油助燃，因此锅炉烟气流量最终可依 据煤质分析结果计算烟气流量。

b)     NOx 流量信号

上述烟气流量（DFGA）乘以反应器入口 NOx 浓度是计算出的 NOx 流量信号。 E

（NOx 流量信号）=DFGA（烟气流量）x D（入口 NOx 浓度）

函数发生器 FG1 是用来把锅炉空气流量转化出 NOx 浓度（A），具体函数可根据运行参数拟合。这个信号(A)在 NOx 分析仪维护或者故障时采用（T1 为开关 b-c 侧）

c)      计算出必需的氨气流量。 摩尔比能从脱硝效率计算得出，具体定值可在调试时确定。G(所需要的 NH3 流量信号)=E(NOx 流量信号 E) x (固定摩尔比) 净氨气的流量通过氨气喷射母管的温度和压力修正。（当温度差在高低温度周期改变很大并且当压力变化很大时，误差增加。）

d)     超前-滞后预喷氨控制

为了修正 NOx 反应器催化剂反馈滞后和 NOx 分析仪响应滞后，超前-滞后预喷氨预喷射氨 气实施如下：

烟气流量信号（DFGA）被用作负荷变化信号。对于负荷变化信号有必要采用一个尽可能 迅速的预测 NOx 变化的信号。在某些情况下，也可用发电量需求信号、主蒸汽流量信号，这 些信号比烟气流量信号（B）更迅速的预测 NOx 变化。如果荷载变幅很大，切换继电器 T3 接 通，执行超前-滞后预喷氨气修正回路。当负荷无变化时，无需执行超前-滞后预喷氨修正。

对大的负荷变化情况下，超前-滞后预预喷氨修正的方法见如下示意图。

3.      控制方式切换

在脱硝系统运行过程中，当脱硝效率低于设计脱硝效率工况下，采用出口 NOx 常量控制 调节方式控制进入脱硝系统的喷氨量；当脱硝效率高于脱硝效率工况下，需切换到固定摩尔 比控制方式以控制进入脱硝系统的喷氨量。在喷氨量调节控制逻辑设计中应按两种控制方式 进行设计并可实现手动、自动切换。

      该套系统投入运行以来，取得了良好的社会效益，为我们的环境治理做出了应有的贡献。

部分脱硝业绩表：